что такое вут в строительстве
Конструкция ВУТа.
Все обратившим внимание на эту тему Доброго Времени Суток!
Интересен вопрос устройства вута, а именно вопрос армирования и вообще форм вышеуказанного зьверька.
Как предстовляется онный мне:
мы делаем откос по сторонам прямого угла со совим углом 45 гр. и армируем его так же арматурой паралельной откосу с выдерженным защитным слоем, как следует заметить (наверно) угол ентот работает на сжатие и арматура впринципи роли большей не играет и почти всегда в арматурниках встречаю 10-12 т.к., все воспринимает бетон.
ВНИМАНИЕ ВОПРОС:
а может есть более точная литература по этому поводу?
P.S. Не расстраивайте детскую прсихику и не предлагайте для чтения на ночь СНиП.
Проектирование инженерных коммуникаций и сооружений.
Если Вы считаете что это ответ, то не буду Вас разочарововать.
Т. к. руководство енто Вы наверняка читали сами и сумбурность ответа не означает что это ответ.
Что же появилось первое курица или яйцо? Ответ: Скорее яйцо чем курица, а может наоборот.
Проектирование инженерных коммуникаций и сооружений.
Я не говорю ни чего плохого, но задал вопрос по конкретной теме и не получил ответа. Можно было посто ведь конкретно ответить, ведь звучит вопрос «КАК?» а не на скольких китах стоит земля!
Спасибо всем кто участвует в ликбезе!
Заранее благодарен Всем кто может всетаки конкретней ответить на вопрос!
Проектирование инженерных коммуникаций и сооружений.
Что такое вут в строительстве
РЕКОМЕНДАЦИИ
по проектированию и применению железобетонных (с внешним листовым армированием) висячих покрытий при реконструкции предприятий без остановки производства
УТВЕРЖДЕНЫ директором НИИЖБ 15 марта 1984 г.
Рекомендованы к изданию секцией бетонных и железобетонных конструкций N 2 НТС НИИЖБ Госстроя СССР от 24 февраля 1984 г.
Рекомендации содержат основные положения по проектированию и применению висячих железобетонных (с внешним листовым армированием) конструкций для замены устаревших покрытий промышленных предприятий без остановки производства, а также по проектированию секций вновь строящихся зданий с укрупненным шагом колонн до 36×36 м. Приведены указания по конструированию и расчету прямоугольных висячих железобетонных (с внешним листовым армированием) конструкций пролетами до 200 м с отношением сторон 1,5:1. Даны примеры расчета.
Рекомендации предназначены для инженерно-технических работников проектных и научно-исследовательских организаций.
ПРЕДИСЛОВИЕ
Планами экономического и социального развития страны предусматривается непрерывное увеличение средств на реконструкцию и перевооружение действующих предприятий. Объясняется это тем, что эффективность капитальных вложений при модернизации и реконструкции действующих предприятий существенно выше, чем при строительстве новых.
Практикой выявлено, что во многих случаях реконструкция сопряжена с заменой покрытий промышленных зданий, которые исчерпали свои амортизационные сроки и нуждаются в обновлении.
Капитальный ремонт промышленных зданий, как правило, связан с остановкой производства на длительное время. В большинстве случаев при этом приходится строить специальные помещения, куда перевозят оборудование из старых корпусов и лишь затем их перестраивают.
Настоящие Рекомендации составлены на основании анализа и обобщения результатов экспериментальных и теоретических исследований, проведенных в НИИЖБ и других организациях, а также экспериментального строительства, проведенного на московском заводе «Компрессор» и доказавшего, что можно без остановки производства заменить аварийное покрытие на большепролетное висячее и, тем самым по существу, преобразить здание. Кроме того, этот эксперимент подтвердил, что большепролетное железобетонное покрытие с внешним листовым армированием и при прямоугольном очертании может быть таким же экономичным, как и при круглом.
Рекомендации разработаны впервые и содержат основные положения по реконструкции действующих предприятий с применением висячих железобетонных оболочек с внешним листовым армированием прямоугольного плана. Кроме того, приведенные в Рекомендациях данные могут быть также использованы при проектировании вновь строящихся покрытий как большепролетных, так и средних пролетов, в том числе секций с укрупненным шагом колонн до 36×36 м.
Рекомендации разработаны в НИИЖБ Госстроя СССР д-ром техн. наук, профессором И.Г.Людковским (приложения 2 и 3 составили инженеры А.В.Пасюта, А.А.Филякин и канд. техн. наук М.A.Иванов).
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Рекомендации предназначены для использования при проектировании и монтаже первоначально плоских большепролетных железобетонных оболочек с внешних листовым армированием, возводимых преимущественно над действующими производственными предприятиями, покрытия которых требуют замены. После возведения большепролетного покрытия все существующие внутренние колонны могут быть демонтированы и в результате улучшены эксплуатационные качества здания и освещенность рабочих мест за счет бокового освещения.
Примечание. Первоначально плоскими называются мембраны, которые на стадии изготовления не имеют стрелы провисания и получают ее только при разборке временных подмостей или при подъеме в результате деформаций самой мембраны и ее опорного контура.
1.2. Рекомендации распространяются в основном на висячие железобетонные с внешним листовым армированием покрытия прямоугольного очертания в плане, размер большей стороны которых не превышает 200 м, а соотношение сторон не более 1,5:1 (при 
200 м; 
133 м).
Примечание. При необходимости проектирования покрытий с большими пролетами или при отношениях сторон, превышающих 1,5:1, необходимо обращаться в НИИЖБ для получения дополнительных указаний.
1.3. Рекомендации распространяются и на покрытия с подвесным транспортом: кран-балки, монорельсы и др., а также на покрытия, возводимые над вновь строящимися зданиями. В последнем случае их следует изготавливать на нулевой отметке (без устройства лесов или подмостей) и вместе с опорным контуром поднимать на проектную отметку.
1.4. Рекомендации распространяются также и на покрытия, имеющие в плане очертания выпуклых многоугольников. Максимальные размеры таких покрытий не должны превышать величин, указанных в п.1.2.
1.5. Висячие покрытия, возводимые над действующими промышленными зданиями или их частями, не обязательно должны повторять существующие в плане очертания, при этом могут быть перекрыты сразу несколько относительно мелких зданий вместе с прилегающими к ним проезжими частями (с соблюдением требований п.1.2).
1.6. Железобетонная висячая оболочка с внешним листовым армированием состоит из стальной мембраны, замкнутого, как правило, железобетонного опорного контура, воспринимающего распор мембраны и передающего на поддерживающие конструкции вертикальные нагрузки, а также железобетонного слоя, расположенного непосредственно на мембране и предназначенного для ее стабилизации и защиты от коррозии.
1.7. Колонны, поддерживающие опорный контур, рекомендуется опирать на существующие конструкции, при этом обследованием должна быть подтверждена их достаточная несущая способность. Если на существующие стены и фундаменты нельзя передавать дополнительные нагрузки, колонны следует опирать на вновь возведенные фундаменты.
1.8. Если после возведения большепролетного покрытия внутренние подкрановые колонны сохраняются, необходима проверка их несущей способности, так как после демонтажа существовавших ферм изменяются условия их работы. Проектом должна быть подтверждена и общая устойчивость стен и всего здания в целом.
1.9. При опирании железобетонного висячего покрытия на существующие конструкции необходимо учитывать, что на них могут передаваться не только вертикальные, но и вызванные трением горизонтальные усилия. С целью уменьшения трения необходимо предусматривать подвижные опоры: катки, прокладки с графитовой смазкой или фторопластом и др. (см. пп.4.11, 4.13 настоящих Рекомендаций).
1.10. Конструкции, несущие мембранное покрытие (колонны, стены), кроме вертикальных нагрузок, передаваемых на них от покрытия, следует рассчитывать и на горизонтальные нагрузки от ветра, определяемые по СНиП II-6-74* «Нагрузки и воздействия» (М., 1976). При этом необходимо принимать во внимание указание п.1.9 настоящих Рекомендаций. Кроме того, необходимо учитывать и горизонтальные усилия, вызываемые сейсмическими воздействиями. Определение сейсмических нагрузок следует проводить по СНиП II-7-81 «Строительство в сейсмических районах» (М., 1982).
Примечание. При расчете на горизонтальные нагрузки мембранное покрытие (вместе с опорным контуром) следует рассматривать как жесткий диск, передающий нагрузки на поддерживающие его конструкции. Само мембранное покрытие сейсмостойко, поэтому, как правило, не требует дополнительных специальных конструктивных мероприятий при сейсмических воздействиях. Частота и амплитуда колебаний обусловливается в основном массой покрытия и жесткостью поддерживающих конструкций.
1.11. Покрытия, размеры которых не превышают указанные в п.1.2 настоящих Рекомендаций, следует проектировать без деформационных швов, но при этом необходимо принимать опоры, не препятствующие свободному перемещению конструкции (например, гибкие стойки). В расчете контура и опор необходимо учитывать усилия, вызываемые температурой.
1.12. При проектировании первоначально плоского мембранного покрытия необходимо учитывать начальные несовершенства, вызванные способом производства работ (прогибы временных подмостей, волнистость мембраны, хлопуны и коробления при сварке). Для устранения этих несовершенств следует предусматривать: вытяжку рулонов в процессе их развертывания, устройство жестких подмостей, предварительный выгиб контура наружу не менее чем на 1/500 пролета.
1.13. При проектировании и расчете опорного контура большепролетного покрытия необходимо учитывать возможность перепада температур между сезонами, а также между наружной и внутренней поверхностями контура (в случае, если он не будет утеплен снаружи, а внутри цеха будет избыточная температура). Уменьшить величину перемещения контура внутрь от понижения температуры можно за счет его выгиба наружу (в соответствии с п.1.12 настоящих Рекомендаций).
При проектировании опорного контура необходимо предусматривать устройство подвижных опор (см. пп.4.11, 4.13-4.15 настоящих Рекомендаций).
1.14. При необходимости получения опорного контура минимального поперечного сечения (например, при опирании покрытия на существующие колонны, стены и фундаменты) рекомендуется применять трубобетон (труба, заполненная бетоном). Отношение площади стальной трубы к площади бетонного ядра следует принимать не более 10%.
1.15. Сечение опорного контура рекомендуется определять из расчета на прочность при центральном сжатии за исключением угловых зон (на участке, примыкающем к вуту), см. приложение 1 и п.3.15 настоящих Рекомендаций.
1.16. В углах прямоугольного сборного контура необходимо делать горизонтальные вуты. Размеры стороны вута рекомендуется принимать равными 1/10 протяженности стороны контура. Высота вута должна быть не менее 1/2 высоты опорного контура (рис.1). Рекомендуется также срезать углы прямоугольного контура и превращать его в восьмиугольный. Размер катетов срезных углов должен быть не меньше 1/10 протяженности сторон контура (рис.2). Общее очертание сооружения при этом может оставаться прямоугольным и в углах могут располагаться слабонагруженные колонны (рис.2, б).
Рис.1. Схема прямоугольного железобетонного висячего покрытия (габаритные размеры покрытия и размеры вутов)
Рис.2. Схема восьмиугольного железобетонного висячего покрытия
Треугольные участки покрытия допускается перекрывать: плоской балочной конструкцией, а также консолями. В последнем случае могут отсутствовать угловые колонны.
1.17. Шаг колонн, поддерживающих опорный контур, рекомендуется назначать не более 12 м. При необходимости принятия шага колонн более 12 м допускается усиление опорного контура с помощью шпренгеля (см. пп.5.33-5.39 настоящих Рекомендаций).
1.18. Покрытия вновь возводимых зданий рекомендуется проектировать с применением прямоугольных или квадратных секций с укрупненным шагом колонн, например, 18×18, 24×24, 30×30, 36×36 м (рис.3). В прямоугольных секциях отношение сторон должно быть не более 1,5 (например, 12×18 м и т.д.). При опирании контура только в углах должны быть соблюдены указания пп.5.24-5.39 настоящих Рекомендаций. Опорный контур по периметру может опираться на колонны, расположенные с меньшим шагом.
1.19. Мембрану рекомендуется выполнять из малоуглеродистых сталей (см. пп.2.4-2.8 настоящих Рекомендаций), имеющих относительное удлинение при разрыве более 20%. При расчете мембранных конструкций можно не ограничиваться упругой стадией работы и допускать пластические деформации.
1.20. Не рекомендуется жесткое присоединение к мембране ребер или ферм, увеличивающих ее изгибную жесткость.
1.21. При необходимости разрешается прикреплять к мембране ребра или фермы для подвесного транспорта при условии их соединения с мембраной в отдельных точках (на подвесках). Ребра, высота которых не превышает 1/500 пролета покрытия, могут быть соединены с мембраной на всем своем протяжении.
1.22. Мембрану рекомендуется монтировать на строительной площадке из рулонов шириной от 6 до 12 м и длиной, равной пролету покрытия (рис.4).
Рис.4. Рулон мембраны
1.23. Соединение элементов мембраны между собой и с опорным контуром рекомендуется осуществлять внахлестку (шириной не более 100 мм) путем сварки сплошным швом и с помощью электрозаклепок (дуговая точечная сварка с принудительным проплавлением) диаметром 5 мм и с шагом 120-200 мм (рис.5). Точечную сварку следует осуществлять в соответствии с «Рекомендациями по дуговой точечной сварке соединений элементов стальных строительных конструкций» (М., ЦНИИСК, 1981).
1.24. Для придания мембранному покрытию большей жесткости, а также с целью увеличения его пожаро- и коррозионностойкости рекомендуется поверх мембраны наносить бетонный слой толщиной 30 мм, который армируют рулонными сетками, приваренными к мембране.
Примечание. Следует подчеркнуть, что именно устройство на мембране армированного бетонного слоя и превращает покрытие в висячую железобетонную оболочку с внешним листовым армированием. Бетонный слой, нанесенный на мембрану, достаточно трещиностоек. В тех случаях, когда применяется утеплитель с относительно большой массой и суммарный собственный вес 1 м покрытия больше подъемной силы, вызываемой отсосом, а также при надлежащей антикоррозионной защите наружной поверхности мембраны, бетонный слой может отсутствовать.
1.26. При расчете железобетонных висячих покрытий с внешним армированием нагрузку от снега принимают согласно указаниям главы СНиП II-6-74. В проекте следует указать, чтобы снег с покрытия не удаляли.
1.27. Антикоррозионное покрытие внутренней поверхности мембраны при отсутствии внешнего железобетонного слоя обеих ее поверхностей назначают с учетом требований главы СНиП II-28-73* «Защита строительных конструкций от коррозии» (М., 1973).
1.28. Тонколистовые мембранные покрытия огнестойки и их не надо защищать специальными огнестойкими составами.
1.29. В мембране разрешается делать круглый центральный вырез, например, для устройства фонаря. Площадь выреза должна быть не более 25% общей площади мембраны (рис.6).
Рис.6. Схема круглого центрального выреза в мембране для устройства фонаря
1.30. Допускается устройство вырезов и прямоугольной формы с размерами в плане не более 2 м с соответствующим их обрамлением (площадью поперечного сечения не менее 0,7 вырезанной части мембраны). Такие вырезы могут быть сделаны в пределах всей поверхности покрытия за исключением зон, примыкающих к опорному контуру и подвесной нагрузке. Расстояния между вырезами в обоих направлениях мембраны, а также между вырезами и опорным контуром или подвесной нагрузкой должны быть не менее 2 м (длин) вырезов.
1.31. Висячее покрытие проектируют с внутренним водоотводом в виде стальных труб, подвешенных к покрытию и имеющих уклон от центра к опорному контуру не менее 1/200 длины водоотвода.
1.32. При применении висячих покрытий следует стремиться к отказу от рулонных кровель. В качестве утеплителя рекомендуется применять напыляемый пенополиуретан, поверх которого не требуется устройство рулонных кровель.
1.33. Отдельные очаги коррозии или местные повреждения мембраны не снижают общей прочности покрытия. Поврежденные участки могут быть уделены и заменены новыми либо обработаны преобразователями ржавчины, после чего на них следует поставить заплатки.
2. ТРЕБОВАНИЯ К МАТЕРИАЛАМ
2.1. Для железобетонного опорного контура рекомендуется применять бетон и арматуру в соответствии с требованиями главы СНиП II-21-75* и настоящих Рекомендаций:
Жесткое соединение монолитной плиты и стены
диплом ПГС еще не купил менеджер троль пинаю балду
А зачем Вам нужна длина анкеровки и что Вы понимаете под этом термином? Зачем к теме прикрепили опрос? Думаете, что такие вопросы можно решать голосованием?
По сути вопроса в этой конструкции важна длина перехлеста арматуры. Ее определить не представляется сложным.
Человек с пробегом. Инженер.
Мое решение – конструировать по рис. 35 а.
В пособии по конструированию ЖБ говорится только о длине анкеровки. Например рис. 105а (см. вложение)
Конечно нет. Мне просто интересна статистика.
«В пособии по конструированию ЖБ говорится только о длине анкеровки. Например рис. 105а (см. вложение)»
Предлагаю все-таки заглянуть в книгу Виноградова и самостоятельно ответить на этот вопрос.
Что ж, если Вы видите здесь таскание ушей, то конечно, я с Вами соглашусь. Тогда просветите – укажите где в руководстве (другом док-те) есть правила конструирования узлов СТЕНА – ПЕРЕКРЫТИЕ. Тогда сможем поговорить по существу. Без ушей. Также важны ваши ссылки на конструирование при разных соотношениях сечений СТЕНА – ПЕРЕКРЫТИЕ (например, 1000/200; 200/200; 200/1000).
Заглянул, не понравилось. Тем более, что эти значения считались для арматуры старого типа (кольцевые ребра).
Теперь по существу. Все нижесказанное мое мнение, основанное только на интуиции:
Если же стена и плита образует рамную конструкцию, тогда и следует обеспечить совместную работу арматуры внешних граней и анкеровку арматуры.
Я здесь вижу два случая:
1. Диаметр арматуры в стене больше-равен диаметру арматуры в плите.
2. Диаметр арматуры в стене меньше диаметра арматуры в плите.
(см. вложение)
Жду ваших замечаний. Предполагается, что буду конструировать именно так
Водоугольное топливо
Водоугольное топливо (ВУТ)представляет собой смесь (суспензию) из мелкоизмельчённого (размер частиц не должен превышать 200 мкм) угля и воды. Так как эта смесь довольно быстро расслаивается с осаждением угольных частиц, в нее обычно добавляют пластификатор, массовая доля которого в топливе составляет около 1%. В этом виде ВУТ может храниться, перевозиться в автомобильных и железнодорожных цистернах или перекачиваться по трубопроводам. В ряде случаев в состав суспензии могут быть включены различные добавки (ПАВ, стабилизаторы и т. д.), изменяющие стабильность, вязкость или иные свойства ВУТ. ВУТ может использоваться в качестве замены мазута, газа и угля. При сжигании ВУТ происходит газификация содержащегося в нем угля с образованием синтез-газа, который вступает в реакцию с продуктами разложения воды (водород и кислород) при температурах свыше 900 градусов. Благодаря этому достигается почти полное сгорание топлива (до 98%). [источник не указан 15 дней] Основные преимущества ВУТ состоят в снижении топливных затрат по сравнению с мазутом и газом, снижении вредных выбросов, прежде всего NOx, а также технологическом удобстве использования угля в жидкой форме.
Содержание
Введение
Производство и состав ВУТ
Области применения
Водоугольное топливо применяется в качестве замены газа и/или мазута на котельных и тепловых агрегатов ТЭС. ВУТ используется в качестве экологически чистого и недорогого источника тепловой энергии.
История ВУТ
История ВУТ в СССР начинается с 1959 года, когда приказом Совета Министров были начаты разработки по внедрению ВУТ. В начале 70-х годов в результате мирового нефтяного кризиса разработки ВУТ начались в Японии, США, Италии. Однако после стабилизации цен на нефть в 80-х годах эти разработки существенно замедлились. Новая волна разработок в области ВУТ началась в начале 90-х годов.
Преимущества ВУТ
Экономичность ВУТ
Экономическая эффективность ВУТ по сравнению с мазутом была показана ещё в 1993 году при сравнительно невысоких ценах на нефть.
Применение ВУТ позволяет:
Экологичность ВУТ
Благодаря практически полному выгоранию частиц угля в ВУТ вредные газообразные выбросы в атмосферу минимальны и сопоставимы с выбросами при сжигании газа.
ФГУП Гидротрубопровод в 1990-х годах была предложена идея деминерализации ВУТ до содержания золы в нём около 1%. Однако полученный продукт не нашёл широкого применения в силу того, что понижение зольности угля является дорогостоящей процедурой, сводящей на нет экономические преимущества ВУТ.
Технологичность
На энергетических котлах:
Автономность
Особенности ВУТ по сравнению с углём
Ограничения применимости ВУТ
Наличие влаги
Стабильность ВУТ
Типовое ВУТ, полученное на большинстве установок, сохраняет свою стабильность (не расслаивается) в течение суток-двух. Современное оборудование позволяет поднять эту стабильность до недели-двух, и даже до года без применения дополнительных присадок-стабилизаторов. Ограниченная стабильность вынуждает использовать добавки-пластификаторы или специальные способы обработки, когда необходимо увеличить срок хранения ВУТ, что, очевидно, удорожает само топливо. Выходом из данной ситуации является приготовление ВУТ на компактных установках, ближе к моменту потребления. Такой подход позволяет иметь сменный или суточный запас ВУТ в непосредственной близости от потребителя. Основной запас топлива в этом случае обеспечивается за счёт запасов исходного угля.
Абразивный износ форсунок
На первых стадиях применения ВУТ имел место высокий абразивный износ форсунок для сжигания ВУТ. Например, на Новосибирской ТЭЦ-5 первые форсунки служили не более 40 часов. В современных условиях эти вопросы решены, вплоть до выпуска серийных горелочных устройств для ВУТ, прежде всего китайского производства.
Приготовление ВУТ
Классический способ приготовления ВУТ состоит из трёх основных стадий:
Для дробления угля на первой стадии используются стандартные дробилки: молотковые, щёковые и др. Выбор дробилок осуществляется в зависимости от типа угля, его характеристик: влажность, зольность, твёрдость.
Приготовление в вибромельницах
Для мокрого помола (вторая стадия) чаще всего использовались вибромельницы различных конструкций. В качестве мелющих тел в вибромельницах используются шары диаметром 20—50 мм. Выбор диаметра шаров определяет грансостав ВУТ на выходе мельницы. Практика использования вибромельниц показала, что для достижения проектных значений грансостава и влажности ВУТ на выходе вибромельницы обязательно должен быть установлен классификатор для разделени продукта помола на готовый (с грансоставом менее заданного) и требующий повторного помола. Таким образом, приготовление ВУТ в вибромельницах, как правило, реализует замкнутый цикл помола.
Дополнительно, к мокрому помолу в вибромельницах целесообразно применение дополнительных гомогенизаторов. Энергозатраты на приготловление ВУТ в вибромельницах составляют обычно от 55 кВт*ч/т, без учёта рециркуляций продукта.
Приготовление в ГУУМП
В 2009 году группой компаний Амальтеа был разработан и успешно протестирован Гидроударный Узел Мокрого Помола (ГУУМП), реализующий открытый цикл приготовления ВУТ с заданными характеристиками. Приготовление ВУТ в ГУУМП осуществляется за один проход. Одновременно с мокрым помолом в ГУУМП осуществляется гомогенизация суспензии. Энергозатраты на приготловление ВУТ в ГУУМП составляют 8…10 кВт*ч/т, при этом рециркуляция продукта не требуется.
Стабильность ВУТ
ГУУМП позволяет получить водоугольное топливо, стабильное на протяжении не менее 3..5 суток без применения добавок-пластификаторов, что существенно упрощает технологию приготовления ВУТ. Данная стабильность вполне достаточна для большинства применений ВУТ. При необходимости длительного хранения ВУТ (например, для транспортировки) возможно применение пластификаторов. Также поддержание стабильности ВУТ возможно путём периодической рециркуляции в ёмкостях хранения ВУТ.
Сжигание ВУТ
Теория горения ВУТ
Факельное сжигание
Факельное (камерное) сжигание является на сегодня основным способом сжигания ВУТ, особенно в котлах средней и большой мощности. Геометрия котлов, как правило, позволяет организовать факел внутри камеры сгорания таким образом, чтобы частицы угля, входящие в состав ВУТ, могли полностью прогореть.
Как показывает практика горения ВУТ, воспламенение топлива начинается непосредственно у среза форсунки, которая подаёт его внутрь камеры сгорания. К недостаткам способа можно отнести достаточно высокие требования к горелочному устройству котла (форсунке).
Сжигание в кипящем слое
При сжигании ВУТ в кипящем слое струя топлива подаётся на нагретый слой инертного материала. Частицы водоугольного топлива, попадающие на кипящий слой, практически мгновенно воспламеняются. Несомненными преимуществами данного способа сжигания являются относительная простота реализации на котлах небольших мощностей, достаточно большой диапазон регулирования мощностей работы котла (без потери КПД), невысокие требования к качеству подаваемого топлива. К недостаткам можно отнести капиталоёмкость организации кипящего слоя на котлах средней и большой мощности, особенно в случае реконструкции последних.
Сжигание с газификацией
При сжигании ВУТ в кипящем слое возможны технологические решения по реализации режима газификации ВУТ (пиролиза), для которого ВУТ является идеальным сырьём. В этом случае сжигание осуществляется в две стадии: газификация и непосредственное сжигание полученных газов. В зависимости от технологических особенностей возможна комбинация методов сжигания. Синтезгаз, полученный на стадии газификации, попадая в топку котла увеличивает стабильность горения ВУТ. Недостатком метода на сегодняшний день является отсутствие серийно выпускаемых котлов.
ВУТ сегодня
В России
Украина
Начиная с 2009 года, цена на импортируемый российский газ для Украины возросла, причиной чему послужил так называемый газовый конфликт. С этого времени особо остро становится вопрос о поиске альтернативных источников топлива и энергобезопасности страны в целом. Правительство Украины на законодательном уровне закрепило ряд приоритетных направлений развития топливно-энергетического комплекса страны. К числу таких инициатив можно отнести:
Очевидное стремление правительства к обеспечению энергетической безопасности и поиску альтернативных источников энергии, находит свое отражение в деятельности научных организаций и коммерческих предприятий. Научно-исследовательский проектно-конструкторский институт «Углемеханезация» (г. Луганск) ведет разработки в направлении внедрения водоугольных технологий и отрабатывает технологию [15] на котельной в г. Нововолынске; компания «Украинское тепло» совместно с китайскими специалистами запустила промышленную сушку технологических углей, работающую на водоугольном топливе в октябре 2012 года; [16] ряд коммерческих предприятий являются представителями основных мировых производителей оборудования для водоугольного топлива.